swinggoodru

Конструктивно открытые крановые эстакады представляют собой продольные ряды свободно стоящих колонн с уложенными по ним подкрановыми балками, тормозными и вспомогательными фермами и могут быть одно-, двух- и многопролетными. При проектировании следует назначать следующие параметры эстакады: грузо­подъемность кранов общего назначения Q равна 5, 10, 15, 20, 30 и 50 т, специальных кранов – 5, 10, 15 и 20 т; пролет эстакады Lравен 18, 24 и 30 м.При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается принимать величину пролета 15 и 33 м. Высота эстакады(отметка головки кранового рельса), принимается равной 8,2; 9,7 и 12,7 м. Шаг колонн открытых крановых эстакад (на основании данных технико-экономических расчетов рекомендуется принимать равным 12 м). В соответствии с требованиями эстакады должны иметь галереи для прохода вдоль крановых путей на уровне верха подкрановых балок, которые используются для обслу­живания и рихтовки путей и ремонта кранов. Галереи по крайним рядам должны иметь ограждение с наружной стороны. Для входа в кабины мостовых кранов необходимо предусмотреть посадочные пло­щадки в количестве, равном числу кранов на эстакаде.

Для подъема на ходовую галерею и посадочные площадки должно быть предусмот­рено устройство постоянных лестниц. Площадка эстакады должна быть тщательно спланирована и должна иметь органи­зованный водоотвод. Покрытие площадки выбирается с учетом технологических требо­ваний и условий эксплуатации. Вводы железнодорожных путей на территорию эстакады должны соответствовать требованиям СНиП «Железные дороги колеи 1524 ммпромышленных пред­приятий. Нормы проектирования». Колонны рекомендуется выполнять в сбор­ном железобетоне, а подкрановые балки – стальными.

В колоннах открытых крановых эстакад, испытывающих действие изгибающих мо­ментов, различных по знаку и близких по величине, следует применять симметричное армирование. Имеется ряд особенностей, которые определяют специфические черты проектирования открытых крановых эстакад: пониженная жесткость сооружения, большой удельный вес временной крановой нагрузки, повторяющейся многократно, работа строительных конструк­ций и механизмов на открытом воздухе без защиты от атмосферных воздействий.

Производство кран-балок с использованием комплектующих европейских. Помещениях, оснащенных крановыми путями (эстакадами).

4.2.3 Методика расчёта колонн Колонны открытых крановых эстакад при расчете рассматриваются как свободно стоящие, защемленные на уровне верха фундамента или упруго заделанные вместе с фундаментом в грунте. При расчете колонн учитываются следующие нагрузки: постоянные – от собственного веса колонн, подкрановых балок и тормозных конструкций; кратковременные, которые включают в себя крановые нагрузки, полезную и снеговую нагрузки на проходах вдоль крановых путей, ветровую нагрузку на конструкции эстакады и мостовые краны, а так­же температурные воздействия.

При расчете в поперечном направлении в «рабочем состоянии» ветровая нагрузка на тележку крана не учитывается. Это объясняется тем, что указанная нагрузка может быть передана только за счет трения колес тележки крана при торможении и поэтому не может быть больше величины поперечного торможения. Основные расчетные положения. Колонны рассчитывают по первому предельному состоянию – на прочность при дей­ствии расчетных нагрузок в комбинациях, создающих наиболее невыгодные сочетания усилий в элементах колонны. Кроме того, колонны подлежат проверке: по первому предельному состоянию – на прочность на усилия, возникающие при изго­товлении, транспортировке и монтаже, при действии нормативных нагрузок от собствен­ного веса элемента; по второму предельному состоянию – на выносливость при действии нормативных нагрузок, включающих собственный вес и нагрузку от одного крана; по третьему предельному состоянию – по деформациям при действии нагрузок, ука­занных в предыдущем пункте; по четвёртому предельному состоянию – по образованию и раскрытию трещин в про­цессе эксплуатации.

Статический расчет колонн колонн рекомендуется выполнять сплошного сечения – по схеме упругих брусьев; двухветвевых в плоскости поперечника – по схеме однопролетной мно­гоэтажной рамы, со стойками, защемленными в уровне верха фундамента, с учетом перераспределения усилий, вызванного трещинообразованием и развитием неупругих деформаций. Строгий статический расчет железобетонной двухветвевой колонны требует выполнения многочисленных и громоздких вычислений. Усилия рекомендуется определять по приближенному способу, который имеет следую­щие особенности. Усилия в ветвях от вертикальной нагрузки определяются как реакции от действия ее на ригель в предположении шарнирного опирания его концов.

Продольные силы и изгибающие моменты от горизонтальной нагрузки Т определяются методом нулевых точек эпюры моментов. Положение их принимается на расстоянии 2/3 длины панели ветви от заделки или нижней распорки и посередине длины распорки. А – расчетная схема; б – эпюры продольных сил в ветвях Рисунок 4.2 – Усилия в элементах колонны Горизонтальная нагрузка распределяется между ветвями поровну. Расчет выполняется по стержневой схеме с учетом деформаций узловых сопряжений. При этом усилия для і-того яруса колонны (рис. 4. Образец разрешения на выезд ребенка с одним из родителей. 2) определяются по формулам: продольные силы в ветвях – N і = Р/2 ± (Ре ±ТН і)/Z (4.1) максимальные изгибающие моменты в ветвях (в нижнем узле) – М вj= 1/3- Тl і (4.2) то же в распорке – М pі = 1/3 Т(0,5 l і + l і+1), (4.3) где Р– вертикальная нагрузка на колонну; Т – горизонтальная нагрузка на колонну на уровне головки кранового рельса; е– эксцентриситет силы Р относительно оси колонны; Н і – расстояние от силы Т до нулевой точки эпюры моментов в рассматриваемой панели ветви; Z – расстояние между ветвями в осях; l – длина панели ветви в осях распорок. При желании полученные усилия могут быть уточнены, если по ним, в виде первого приближения, выявить схему работы сечений и оценить возможные деформации элементов.

Однако проведенный анализ показал, что уточнение соотношения жесткостей при вы­числении их с учетом образования трещин на величине усилий практически не отра­жается. Расчет на прочность. Расчетная длина колонны принимается: в попе­речном направлении – при разрезных пролетных конструкциях l 0 = 2Н н; при неразрезных l 0 =1,5Н н. В продольном направлении 1 0 = Н Н; где Н н– высота подкрановой части колонны от уровня верха фундамента до низа подкрановой балки.

Расчетная длина ветви двухветвевой колонны принимается в поперечном направле­нии равной расстоянию между горизонтальными распорками в осях, в продольном на­правлении – равной расчетной длине колонны. При расчете ветви должна учитываться приведенная гибкость двухветвевой колонны, которая определяется по формуле: λ = l 0 / r пр = 0/Z) 2 + 12(1/h) 2, (4.4) где l 0 – расчетная длина колонны в поперечном направлении; l – длина панели ветви в осях распорок; 2 – расстояние между ветвями в осях; h– высота сечения ветви. Расчет по деформациям.В связи с отсутствием поперечной развязки колонн открытые крановые эстакады бо­лее подвержены деформациям, чем промышленные здания с поперечным рамным каркасом.

Недо­статочная поперечная жесткость колонн этих сооружений, которая характеризуется главным образом величиной горизонтального смещения на уровне верха подкрановой балки, часто является одной из основных причин неудовлетворительной работы кранов на эстакадах. Этим и определяется необходимость расчета колонн открытых крановых эстакад по второму предельному состоянию – по деформациям. Указанные смещения в процессе эксплуатации возникают от действия горизонтальных крановых нагрузок, внецентренного приложения вертикальной крановой нагрузки, ветра на торцы кранов и конструкции эстакад и деформативности основания. Однако из-за влияния большого числа факторов установить меру поперечной жесткости колонн откры­тых крановых эстакад по реальной загрузке крайне трудно. Основным критерием поперечной жесткости колонн принимается перемещение в уровне верха подкрановой балки от горизонтальной силы, численно равной нормируемому тор­мозному усилию, в предположении жесткой заделки колонн в уровне верха фундамента. Крен фундамента в этом случае не учитывается, поскольку динамические испытания эстакад свидетельствуют о резком затухании колебаний в уровне верха фундамента.

Внтури цеха планируется устройство отдельностоящей крановой эстакады. Был сделан и выдан проект КМД, без посадки на существующую планировку. С учетом планировки и эстакады, одна из колонн попадала в существующий проем. Пришлось убирать колонну и увеличивать шаг колонн, пересчитал сечение подкрановой балки (50Ш3 вместо 40Ш1) и сечение связевой распорки (в принципе эта задача передо мной и стояла), сечение колонн не проверял (по проекту 35Ш1). Пролет кран-балки 19,5м, г/п 10тонн, вес крана 9тонн, отм. Головки рельса +8,5м, шаг колонн 12м и 6м; согласно паспорту завода изготовителя макс.

Давление от одного колеса 7,5т, габарит между колесами 4м. Нагрузки для расчета 12м подкрановой балки брал следующие (которые позже подтвердились расчетом в Лире).

(10т (гп) +1т (тележка) + 9/2 т (кран)).1.1=16.5т – нагрузка на ПБ проверка: 7.5т (от одного колеса согласно произв-лю).1.1=8.3 F=8.3т - от одного колеса Тпоп.=0.05.(10т (гп) +1т (тележка))/2.1.1=0.35т - от одного колеса Твдоль.=8.3.2.0,1=1.66т в плоскости (по наихудшему положению крана по линиям влияния): Мx=34.6т.м (3 и 7 м – привязки колес) Qx=1.668.8.3=13.86т проверка: (расчет Лиры) Мx=34.6т.м Qx=17.43т (т.к. На опоре была задана нагрузка без учета фактического приложения давления колес крана ) из плоскости Мx=1.4т.м (3 и 7 м – привязки колес) Qy=0.7т проверка: (пространственный расчет Лиры) Мy=1.46т.м Qy=0.7т проверка: из плоскости (расчет Лиры): My=0.35/8.3.34.6=1.46т.м Qy =0.35/8.3.13.86=0.6т Эстакада смонтирована, кран-балка не смонтирована, потому что колонны 'гуляют' в поперченом направлении эстакады, когда с лесов монтажник их 'качает'. Теперь передо мной стоит задача понять, что не так с колоннами и их усилить. Проверил сечение колонн: по прочности, устойчивости, гибкости сечение 35Ш1 по АСЧМ проходит.

Колонны проверил при мю равным 2 в пл-ти и 1 из пл-ти. Выполнил расчет в Лире, прогиб в поперечном направлении не проходит - 4см при допустимом 8м/1000=8мм (сечение колонны надо усиливать, увеличивать жесткость в поперечном направлении эстакады), но это при нагрузках при эксплуатации, от чего колонны 'гуляют' на данный момент в толк не возьму. Нужна помощь в определении фактора, по которому колонны себя так ведут при монтажных нагрузках, т.е. По какому параметру они не проходят, если прочности, устойчивость, гибкость обеспечены. Усиление для уменьшения прогиба планирую приваркой доп. Пластин (для увелечения жесткости в поперечном направлении) и поперечных ребер по высоте, но, это при условии, что колонна не проходит на эксплуатационные нагрузки и прогиб превышен, но нужно понять причину почему при монтажных нагрузках уже все так критично.

Опирание на фундамент колонн жесткое, опирание подкрановых балок шарнирное, в поперечном направлении эстакады колонны не развязаны, схему эстакады прилагаю. Допустимое перемещение верха колонн в вашем случае составит не 8000/1000 = 8мм, а 8000/1500= 5,3мм, и поэтому должен быть двутавр не 35Ш1 а ближе к 45-50Ш1. Колонна 35Ш1 с мю 2 при высоте 8 метров наверное так и должна качаться, дело не в фундаментах и подливке. Приваркой к полкам листов из t32 сильно гибкость колонн не уменьшите, только переведете металл и еще колонны при сварке уведет, если не пропишите грамотно очередность выполнения швов.

Посмотрите серии на крановые эстакады. Ели позволяют внутренние габариты здания можно в уровне верха подкрановых балок выполнить горизонтальные фермы и по ним выполнить настил из рифленой стали, что вроде ходовых мостиков, если этого сделать нельзя, то приваривайте к колонне не лист, а что то в виде тавров из того же 35Ш1 - металла уйдет в 2 раза меньше. Усиление для уменьшения прогиба планирую приваркой доп. Пластин (для увелечения жесткости в поперечном направлении) и поперечных ребер по высоте Усиление пластинами приваренными к поясам - понятно. Зачем поперечные ребра? Интересный момент получается с швами приварки пластин к поясам.

Пока колонна находится в горизонтальном положении (так сказать, стадия изготовления) варить пластины прерывистом швом нельзя, согласно п.12.13 СНиП II-23-81. Но после того как колонну установили в проектное положение и нагрузили собственным весом, пластины уже можно рассматривать как элементы усиления и варить их прерывистым швом, как это рекомендовано в пособии к СНиП. Можно ли взглянуть на узел крепления подкрановой балки к колонне? Конкретно интересуют элементы для передачи поперечных сил торможения с балки на колонны.

В файлике Узел опирания колонн.pdf 'Порадовали' ГОСТ 14098 Н1-Рш на опорную плиту и анкерную пластину, а также подливка М200 на фундамент из бетона кл. В20 остальное глядеть уже не интересно. А монтажник с лесами даже не колыхнутся. А каким швом приваривать анкерные пластины, вот было бы интересно узнать, обучите пожалуйста про подливку согласен - при В20 М350 надо бы, но для этой конструкции вы думаете это критично?

А вы гляньте, может чего еще скажите полезного, полезно будет не мне одному а как он колыхнутся то должен был, леса к колонне не 'привязаны', а отстоят на определенном расстоянии. Допустимое перемещение верха колонн в вашем случае составит не 8000/1000 = 8мм, а 8000/1500= 5,3мм, и поэтому должен быть двутавр не 35Ш1 а ближе к 45-50Ш1. Колонна 35Ш1 с мю 2 при высоте 8 метров наверное так и должна качаться, дело не в фундаментах и подливке. Приваркой к полкам листов из t32 сильно гибкость колонн не уменьшите, только переведете металл и еще колонны при сварке уведет, если не пропишите грамотно очередность выполнения швов.

Посмотрите серии на крановые эстакады. Ели позволяют внутренние габариты здания можно в уровне верха подкрановых балок выполнить горизонтальные фермы и по ним выполнить настил из рифленой стали, что вроде ходовых мостиков, если этого сделать нельзя, то приваривайте к колонне не лист, а что то в виде тавров из того же 35Ш1 - металла уйдет в 2 раза меньше. Эстакада не открытая, а внутри цеха, при режиме работы крана 6к прогиб h/1000, почему вы считаете, что эстакада открытая, я это истолковал так - открытая эстакада, та что на свежем воздухе? По хорошему, не 8м высота, а расстояние от верха фундамента до головки кранового рельса, т.е. Прогиб допустимый немного более будет а от чего качаться она будет?

А что будет если кран балка поедет, если уже сейчас колонны'гуляют'.все сложится или упрется в стены? Пластиной я повышаю жесткость, гибкость мне по боку и так проходит, а вот прогиб надо уменьшать, ни фермы ни тавры габариты здания не позволят сделать, тем более что тавр сместит центр тяжести сечения - а зачем мне д/п момент на фундамент? Металлоемкость имхо тут не самое важное уже, а про сварку вы абсолютно правы - в т.ч. И по этой причине ставлю ребра жесткости дополнительно. Усиление пластинами приваренными к поясам - понятно. Зачем поперечные ребра?

Интересный момент получается с швами приварки пластин к поясам. Пока колонна находится в горизонтальном положении (так сказать, стадия изготовления) варить пластины прерывистом швом нельзя, согласно п.12.13 СНиП II-23-81. Но после того как колонну установили в проектное положение и нагрузили собственным весом, пластины уже можно рассматривать как элементы усиления и варить их прерывистым швом, как это рекомендовано в пособии к СНиП. Можно ли взглянуть на узел крепления подкрановой балки к колонне? Конкретно интересуют элементы для передачи поперечных сил торможения с балки на колонны.

Для обеспечения выполнения условия по прогибам момент инерции колонны надо увеличить в 4,8 раза. Крутильную жесткость повысить колонн а про 4,8 раза - это как так, откуда такое число, дайте пожалуйста выкладку получения узел прилагаю, Атрибут, ваше мнение по узлу очень интересует, если это вас не затруднит, гляньте. Эстакада не открытая, а внутри цеха, при режиме работы крана 6к прогиб h/1000, почему вы считаете, что эстакада открытая, я это истолковал так - открытая эстакада, та что на свежем воздухе?

По хорошему, не 8м высота, а расстояние от верха фундамента до головки кранового рельса, т.е. Прогиб допустимый немного более будет а от чего качаться она будет?

А что будет если кран балка поедет, если уже сейчас колонны'гуляют'.все сложится или упрется в стены? Пластиной я повышаю жесткость, гибкость мне по боку и так проходит, а вот прогиб надо уменьшать, ни фермы ни тавры габариты здания не позволят сделать, тем более что тавр сместит центр тяжести сечения - а зачем мне д/п момент на фундамент? Металлоемкость имхо тут не самое важное уже, а про сварку вы абсолютно правы - в т.ч. И по этой причине ставлю ребра жесткости дополнительно Я истолковываю открытую эстакаду как эстакаду у которой нет покрытия, обеспечивающего совместную работу соседних рам каркаса и пр., может я и не прав. Тавры можно приварить симметрично, доп моментов не будет, ваши листы из 300х32мм добавляют 151кг на погонный метр колонны, это при том что 35Ш1 весит 65кг.если вы увеличиваете жесткость колонны так делайте это грамотно. Я истолковываю открытую эстакаду как эстакаду у которой нет покрытия, обеспечивающего совместную работу соседних рам каркаса и пр., может я и не прав. Тавры можно приварить симметрично, доп моментов не будет, ваши листы из 300х32мм добавляют 151кг на погонный метр колонны, это при том что 35Ш1 весит 65кг.если вы увеличиваете жесткость колонны так делайте это грамотно.

Я тоже на достоверность суждений на тему открытая-закрытая не претендую, может еще кто выскажется, приятная беседа и полезная про массу на 1пм я с вами согласен: 65.3+75.36.2.=.216.02 = 60Ш4, а EIy у 60Ш4 больше, чем в 2 раза 110ХЛ, допустим не грамотно я делаю, а как по Вашему, с учетом всех факторов делать грамотно? Как я думал написал выше, можно приварить не тавры, а швеллера через планки и др. Варианты которые бы увеличили жесткость колонны значительно больше Вашего варианта при меньшей металлоемкости, представьте что у вас не три ряда колонн а двадцать три и во что эти 151кг выльются для заказчика.Потом, вероятно, что усиление можно выполнять не на всю высоту колонны и т.д. На данный момент времени изыскивать красивые решения и стремится к понижению металлоемкости нет, первое, и второе - как швеллер подвести к смонтированному опорному узлу - снова выходим на увелечение сроков монтажа.